Редактирование перевода по газодобыче

Note: (1) The pressure is given at +50m MSL

Примечаниея: (1) Давление указано вприводится для высоты +50 тыс. СУМм над средним уровнем моря.

(2) At early life, the condensate mass rate corresponds to the gas production of 70MSm3/sd of 50%J0 and %J1 fluid at early life with 30% margin to cover the uncertainty on the CGR. The condensate volume flow at riser top is around 43.2Am3/h for the 6 inch and 44.1Am3/h for the 8inch (this difference is due to the high difference on export pressure between both diameters).

(2) На ранних срокахначальных этапах разработки удельный массовый расходдебит конденсата соответствует производительностидобыче газа, равной 70 тыс. ст.млн. станд. м³/ст.экспл. сут. газожидкостной смеси (флюид 50% J0 (50%) и 50% J1 (50%) на раннихначальных срокахэтапах разработки с запасом газоконденсатного фактора при 30%-процентном запасе, учитывающем неопределённость соотношения газа и конденсата. Объеёмный расход конденсата в верхней частиточке ректификаторарайзера –составляет околоприблизительно 43,2 фактич. м³/ч в колоннепри диаметроме 6 дюймов и 44,1 фактич. м³/ч в колоннепри диаметроме 8 дюймов (эта разница обусловленаавливается большимой отличиемразницей значения давленияй на выходе колоннв экспортном трубопроводе указанныхдля этих двух диаметров).

At end of life, the condensate mass rate corresponds to the gas production of 35MSm3/sd of 50%J0 and 50%J1 fluid at end of life with no margin. The condensate volume flow at riser top is around 16.6Am3/h for the 6inch and the 8inch.

На позднихконечных срокахэтапах эксплуатацииразработки удельный массовый расход конденсата соответствуетпроизводительностидобыче газа, равной 35 тысмлн. станд. м³/ст.экспл. сут. газожидкостной смеси . (флюид 50% J0 (50%) и 50% J1 (50%)) нараннихконечных срокахэтапах разработки без запаса газоконденсатного фактора. Объеёмный расход конденсата в верхней частиточкеректификаторастояка –составляетоколоприблизительно 16,6 фактич. м³/ч в колоннахпри диаметроме как 6 дюймов, так и 8 дюймов.

(3) Turbulent flow if Re>4000 (as per GPSA (Gas processors Suppliers Association) - section 17 Fluid Flow and Piping).

(3) Режим течения считается Ттурбулентностьымпотока возникает при росте значения числа Рейнольдса выше , если Re>4000 (в соответствие ссогласно нормативамим GPSA (— Ассоциацияигазоперерабатывающих предприятийкомпаний-поставщиков оборудования для обработки газа), разд.ел 17 - «ПотокРасход флюидова и трубопроводы»).

(4) The fluid temperatures are directly taken from OLGA with no margin considering the winter conditions as ambient conditions

(4) Значения температуры флюида берутся непосредственно из стандарта «модели, получаемой в системе OLGA», без учета температур при работе в зимний периодзапаса, учитывающего зимние условия, как условия окружающей среды.

As shown on the above table, the water concentration 100ppm vol or 1000ppm vol has no significant impact on the main results even on the total water content in the line.

Как показываноется в таблице выше, содержаниеобъёмная концентрация воды в газе концентрации, независимо от того, составляет она 100 частей на миллион или 1000 частицей на миллион, не оказывает существенного влияния на основные результаты, в т.ч. при наличиидаже на общее содержание воды в трубопроводе.

With a condensate line of 6” ND, the required FPU outlet pressure is much higher than with the 8” ND (by around 180bars) with 288bara @+50m MSL at early life.

При номинальном диаметре линии конденсатаопровода, равном 6 дюймовам, выходнтребуемое давление на выходе плавучей установке газопереработкиплатформы должно быть гораздо выше требуемого для линии конденсата, чем при номинальном диаметроме 8 дюймов (приблизительно на 180 бар) -и давлении 288 бар (абс.) прина высоте +50 тыс. СУМ на м над средним уровнем моря для ранних срокахэтапов разработки.

However, since the fluid velocity is slower, the total water content in the 8” ND line reaches very high values with more than 2000m3 at end of life compared to less than 80m3 in the 6” ND line.

Тем не менее, Ппоскольку скорость потокафлюида замедляетсяменьше, то к позднему срокуна конечных этапах разработки общее содержание воды в линиитрубопроводе с номинальным диаметром 8” дюймов достигает очень высокогоих значенияй, превышающего (более 2000 м³) (ср. содержание воды по сравнению с трубопроводом, имеющим номинальный диаметр 6 дюймов (менее 80 м³ в линии 6”).

For both diameters the Reynolds number is largely above 4000 indicating that the flow regime in the condensate export line is always turbulent.

В линии сДля обоих диаметрамиов и 6” и 8” число Рейнольдса значительно превышает 4000, что – это свидетельствует оуказывает на то постоянной турбулентности потока в экспортной линии конденсата, что режим течения в экспортном конденсатопроводе всегда будет турбулентным.

Note that aqueous phase transported in the line is water and MEG. The concentration of MEG is not controlled and can vary in time; however the presence of MEG in the fluid will reduce the risk of ice formation in the line. Moreover, the freezing point of pure MEG is -12°C (worst case fro freezing point); therefore no significant risk of ice formation is expected.

Также стоит обратить вниманиеСледует учесть, что жидкаяводная фаза, транспортируемаяпередаваемая по трубопроводу, состоит из воды и моноэтиленгликоля (МЭГ). Концентрация моноэтиленгликоляМЭГ не контрегуолируется и может варьироваться в различные отрезкиизменяться со времением. ОднакоТем не менее, наличиеприсутствие моноэтиленгликоляМЭГ во ГЖСфлюиде снижаетзит риск формиробразования льда в трубопроводе. Более того, точкатемпература замерзания чистого моноэтиленгликоляМЭГ составляет -12°C (самая низкаясамый неблагоприятный вариант температураы замерзания), соответственно, значительныйпоэтому риск образования льда отсутствуеточень мал.